F92材料成分及力學性能。F92材料是在F91材料的基礎(chǔ)上進行了改進，成分的主要變化是-0.5% Mo + 1.80%W + 4 x 10'⁵ B，其性能變化主要體現(xiàn)在600T以下100000h蠕變強度比F91提高約30%，高溫強度與F91之比為113MPa:85MPa。由于W的增加，鎢的特殊碳化物阻止鋼的晶粒長大，降低了鋼的過熱敏感性，材料的紅硬性和冋火穩(wěn)定性得到了提高。在冷卻過程中，過冷奧氏體更加穩(wěn)定，空淬能力強。微量硼的增加， 提高了鋼的淬火強度和耐熱鋼的高溫強度，改善了切削加工性能。但是奧氏體晶粒長大的傾向加大，回火脆性的傾向加大。由于F92材料合金總量更高，導熱性能較差，在熱處理和焊接過程中應力較大和應力分布不均勻的問題是主要矛盾。

F92材料受合金含量較高的影響過冷奧氏體比較穩(wěn)定，馬氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束點低，轉(zhuǎn)變區(qū)域?qū)挒?/span>388℃，MfSlOSt),過冷奧氏體完全轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體的時間較長，組織轉(zhuǎn)變過程中會形成較大的組織應力。同時材料的導熱性較差，組織轉(zhuǎn)變的快慢會形成不均勻的應力分布，這是形成焊件裂紋及延時裂紋的重要因素。因此制定焊后熱處理工藝重點考慮的是最大限度的降低焊件熱應力和組織應力，保證組織轉(zhuǎn)變完全和充分，不讓淬火馬氏體出現(xiàn)在經(jīng)過焊后熱處理的焊件上。具體工藝步驟為閥體密封面堆焊后立即進爐（爐溫300℃)

F92材料受合金含量較高的影響過冷奧氏體比 較穩(wěn)定，馬氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束點低，轉(zhuǎn)變區(qū)域?qū)?/span> 為388℃，MfSlOSt),過冷奧氏體完全轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體的時間較長，組織轉(zhuǎn)變過程中會形成較大的 組織應力。同時材料的導熱性較差，組織轉(zhuǎn)變的快 慢會形成不均勻的應力分布，這是形成焊件裂紋及 延時裂紋的重要因素。因此制定焊后熱處理工藝重 點考慮的是最大限度的降低焊件熱應力和組織應 力，保證組織轉(zhuǎn)變完全和充分，不讓淬火馬氏體出 現(xiàn)在經(jīng)過焊后熱處理的焊件上。具體工藝 步驟為閥體密封面堆焊后立即進爐（爐溫300℃)緩冷，時間2 ~ 3 h —以每小時在150℃的速度升溫 到780T —保溫4 ~ 5h—以每小時矣150T的速度冷 卻到300T—300T；以下打開爐門冷卻到100T以下出爐。